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是長短軸比值決定的系數（查本資料7.2.3節，受外壓（凸面受壓）的標準橢圓封頭中的表格）。當比值為2時，K1=0.90。

4）孔開在碟形封頭的球面部分時，δ按下式計算：

          ———————— ——————————- 8-3

5）當孔開在上述范圍以外時，則應按計算橢圓封頭和碟形封頭的厚度公式計算：

      橢圓封頭計算厚度：

　　碟形封頭計算厚度：

8．4. 3. 2  外壓容器開孔補強量的要求

　 圓筒或球殼開孔所需的補強面積，取受內壓的一半，即：

　　　　A=0.5[dδ+2δδet(1-fr)]

            式中：δ為圓筒或球殼開孔處的計算厚度，mm

　　對于內壓與外壓相間的容器，應同時滿足內壓和外壓的補強要求。

8．5  有效補強范圍及補強面積

8．5．1 有效補強范圍  既然需要補強，就有有效補強范圍問題，即在哪個范圍內補強才有效，才能列入計算補償面積。

  通常用有效寬度B、接管外伸有效長度h1和內伸有效長度h2表示；

        B=2d，或 B=d+2δn+2δnt 中選大者，

    ，若管實際外伸長度小于h1（由殼面最高處起算），則按管的實際外伸長度計算，

  ，若管實際內伸長小于h2（由內表面最高處起算），則按管的實際內伸長度計算

8．5．2  補強面積Ae（見GB150圖8-1）

    Ae = A1 + A2 + A3

      殼體可用作補償的截面積為A1：

　　A1 = (B-d)(δe-δ)- 2δet(δe-δ)(1-fr)

　　接管可用作補償的截面積為A2：

　　A2 = 2h1(δet-dt)fr + 2h2(δet-C2)fr

　　A3 焊縫金屬截面積（在有效范圍內）

　　如果Ae ≥ A ，開孔可不另加補強；

　　如Ae ＜ A，則用加補強圈補強，

　　補強面積為A4，其值A4 ≥ A - Ae

8．6  多個開孔的補強

  多孔補強分兩種情況：多個開孔和排孔。

1）多個開孔的補強要求：

　　如相鄰兩孔的中心距小于兩孔平均直徑的兩倍，此時兩孔之間的補強范圍重疊，可采用聯合補強法，即補強面積最少等于兩單孔所須補強面積之和，且兩孔之間的補強面積應至少等于兩孔所須補強面積的一半；

　　如兩個以上相鄰開孔的中心距小于兩孔平均直徑的兩倍，而至少為1.33倍。此時補強面積應為須補強面積之和，且任意兩孔之間的補強面積應至少等于兩孔所須補強面積的一半；

　　兩個以上相鄰開孔的中心距小于兩孔平均直徑的兩倍，且小于1.33倍時，則應作一其直徑包括相鄰所有孔的孔作為假想孔進行補強計算，所有接管金屬均不得用作補強。且假想孔的范圍不得超出開孔的規定。

2）排孔的補強要求：

　　開設排孔時，應對圓筒的強度進行校核，校核時，用排孔削弱系數υ代替圓筒計算厚度公式中的焊接接頭系數φ，排孔削弱系數υ的數值與孔的排列方式有關，排管的排列方式有：

a) 在圓筒平行于軸線的開孔

    每排孔節距都相等時，。式中：S1相鄰孔間距，d 為開孔直徑

  任意一排管孔間距不相等時，，式中；S2排孔間距，n為S2長度內的管孔數。

    b)在相鄰縱向上開孔時，應校核對角及環向的排孔削弱。可采用最小的當量縱向排孔削弱系數來確定所需的厚度和最大允許工作壓力。

    c)在圓筒上開孔形成對角線孔帶時（見GB150圖8-7對角線排列例）其排孔削弱系數按圖8-8和圖8-9確定。

  圖8-8用于確定在兩邊界內的縱向和對角向排孔削弱系數υ2 %；其中，一邊界上為對角向與縱向排孔削弱系數相等，另一邊界上為對角向與環向排孔削弱系數相等。

  對角向排孔削弱系數υ2 也可用下式計算：

  ，其中

  對角向與環向排孔削弱系數相等時，計算公式為：

    ，其中

  圖8-9用于確定對角線孔帶的當量縱向排孔削弱系數υ3 %。該系數用于內壓計算公式中調整所需的厚度和最大允許工作壓力。當量縱向排孔削弱系數υ3查圖8-9上的曲線，也可按下式計算：

  ，式中θ為對角線與殼體軸線的夾角，范圍為0至90°；

8.7 平蓋中心開單個圓形孔，且孔徑d> 0.5Do時，如用螺栓連接的平蓋，可按法蘭處理。

  9 法蘭連接

9．1簡介

    GB150的法蘭連接設計中規定，按下列壓力容器行業標準JB/T4700～4707選用時，可免除GB150第9章計算：

JB/T4700-2000 《壓力容器法蘭分類與技術條件》

JB/T4701-2000 《甲型平焊法蘭》

JB/T4702-2000 《乙型平焊法蘭》

JB/T4703-2000 《長頸對焊法蘭》

JB/T4704-2000 《非金屬軟墊片》

JB/T4705-2000 《纏繞